Измерение пульсаций генератора трц

Технология обслуживания устройств сигнализации, централизации и блокировки московского метрополитена (стр. 12 )

Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

* Указанные напряжения зависит от длины ТРЦ и удаления последней от релейной СЦБ.

2.5.3. Настроить фильтр ФП (ФП-3) питающего конца ТРЦ в резонанс с помощью внешних перемычек на выводах 71,72, 73, 82, 81, 83 указанного фильт­ра.
2.5.4. Фиксировать резонанс по наибольшему значению напряжений на катушке индуктивности (выводы 1113) и конденсаторе (выводы 13— 71).
2.5.5. При правильной настройке фильтра и установленном резонансе:
— величины напряжений на катушке индуктивности и конденсаторе фильтра ФП (ФП-3) должны быть максимальными и равными;
— максимальное значение напряжение на выходе фильтра (выводы 1112) должно быть больше в

3 – 4 раза выше величи­ны напряжения на входе (выводы 1171).
2.6. Измерение и регулировку напряжения на аппаратуре питающего конца ТРЦ с путевыми генераторами ГП-3 выполнить в следующем порядке:
2.6.1. Проверить индикатором АРС-КОМАГ-Б (измерителем ПК-РЦ-КОМАГ-Б) амплитудно-модулированный сигнал на выходе путевого генератора ГП-3 (выводы 252) питающего конца проверяемой ТРЦ.
2.6.2. Измерить напряжение амплитудно-модулированного сигнала на аппаратуре питающего конца проверяемой ТРЦ, нормативные значения которого приведены в таблице ниже.

Фильтр питающего конца

Примечания 1. Плавная установка необходимой величины выходного напряжения * осуществляется вращением регулятором переменного резистора на лицевой панели путевого генератора ГП-3.
2. Регулировочный резистор имеет стопорное устройство, которое при регулировке должно быть отпущено.

2.6.3. Настроить фильтр ФПМ питающего конца ТРЦ в резонанс с помощью внешних перемычек на выводах 21,22, 23, 73,72, 82, 81, 83 указанного фильт­ра.
2.6.4. Фиксировать резонанс по наибольшему значению напряжений на катушке индуктивности (выводы 1143) и конденсаторе (выводы 71— 42).
2.6.5. При правильной настройке фильтра и установленном резонансе:
— величины напряжений на катушке индуктивности и конденсаторе фильтра ФПМ должны быть максимальными и равными;
— максимальное значение напряжение на выходе фильтра (выводы 1263) должно быть больше

в 3 – 4 раза выше величи­ны напряжения на входе (выводы 1171).
2.7. Измерение и регулировку напряжения на аппаратуре питающего конца ТРЦ с путевыми генераторами УПГ-ТРЦ выполнить в следующем порядке:
2.7.1. Проверить индикатором АРС-КОМАГ-Б (измерителем ПК-РЦ) амплитудно-модулированный сигнал на выходе путевого генератора УПГ-ТРЦ (выводы В8В9) питающего конца проверяемой ТРЦ на соответствие схемной документации.

Примечание: На индикаторе ЖКИ лицевой панели генератора УПГ-ТРЦ должны отображаться рабочая частота генератора и уровень сигнала ТРЦ на выходе генератора

2.7.2. Измерить напряжение амплитудно-модулированного сигнала на аппаратуре питающего конца проверяемой ТРЦ, нормативные значения которого приведены в таблице ниже.

Примечание: При необходимости, регулировку уровня сигнала ТРЦ выполнить кнопками РЕЖИМ, БОЛЬШЕ или МЕНЬШЕ на лицевой панели УПГ-ТРЦ согласно методике пп. 2.7.4настоящей технологической карты.

2.7.3. Исключить подачу напряжения питания на путевой генератор УПГ во время нахождения поезда на рельсовых цепях, включающих путевой генератор УПГ, при первоначальной установке путевого генератора УПГ в эксплуатацию или после замены внешних картриджей для предотвращения выхода из строя путевого генератора УПГ.
2.7.4. Установку необходимого напряжения на конкретной частоте путевого генератора УПГ выполнить в следующем порядке:
2.7.4.1. Нажимать кнопку «РЕЖИМ» в течение 5 с до появления мигающей надписи 75 (780/8)Гц на экране жидкокристаллического индикатора (ЖКИ).
2.7.4.2. Установить кнопками «БОЛЬШЕ» или «МЕНЬШЕ» на экране ЖКИ необходимое рабочее напряжение в Вольтах.
Примечания: 1.Примерная запись на экране ЖКИ путевого генератора УПГ-АРС приведена ниже.

2. Примерная запись на экране ЖКИ путевого генератора УПГ-ТРЦ приведена ниже.

780/8 Гц 12В » 12В

2.7.4.3. При несовпадении левого и правого значений напряжений довести нажатием кнопки «МЕНЬШЕ» оба значения до минимальной величины 15В для путевого генератора УПГ-АРС или для путевого генератора УПГ-ТРЦ, а затем установить необходимые значения рабочего напряжения.

2.7.4.4. После кратковременного нажатия кнопки «РЕЖИМ», для ввода в память картриджа, установленного значения напряжения, мигающая надпись 75(780/8)Гц на экране ЖКИ должна перейти на постоянную.

Примечания: 1. Примерная запись на экране ЖКИ путевого генератора УПГ-АРС текущего сигнала приведена ниже.

2. Примерная запись на экране ЖКИ путевого генератора УПГ-ТРЦ текущего сигнала приведена

780/8 Гц 12В » 12В

2.7.4.5. Проводить регулировку напряжений на путевом генераторе УПГ индивидуально для каждой предусмотренной частоте.

2.7.4.6. При равенстве левого и правого значений напряжений красный светодиод индикатора неисправности путевого генератора УПГ должен перейти в режим редкого мигающего свечения.

2.7.4.7. При отличии левого и правого значений напряжений более чем 10% для путевого генератора УПГ-ТРЦ или 20% для путевого генератора УПГ-АРС путевой генератор УПГ не будет работать и красный светодиод индикатора неисправности должен гореть постоянно без мигающего свечения.

2.7.4.8. Для проверки режима запоминания необходимо изъять предохранители питания путевого генератора УПГ и через 5с установить их вновь.
2.7.4.9. При нормальной работе на экране ЖКИ путевого генератора УПГ автоматически должно набраться напряжение, выставленное ранее.

2.7.4.10. Если на экране ЖКИ при включении путевого генератора УПГ вместо надписи 75 (780/8)Гц горит надпись «НЕТ КАРТРИДЖА», то необходимо заменить путевой генератор УПГ, внешние картриджи или устранить неисправность в монтажных проводах на плате крепления путевого генератора УПГ.
2.7.4.11. До замены внешних картриджей возможна установка путевого генератора УПГ (без электронной памяти) с последующей ручной настройкой требуемого значения выходного напряжения. В этом случае при пропадании напряжения питания 220 В выставленное ранее выходное напряжение автоматически снизится до минимального значения, равного 15 В.

2.8. Измерить милливольтметром типа В3-38 или мультиметром типа В7-63 при номинальном напряжении питания величину напряжения пульсации (переменной составляющей) постоянного тока на выводах:
41—43 путевого генератора ГРЦ (ГСРЦ);
2—4 и 2—61 путевого генератора ГП-3.

Если величина измеренного напряжения более 0,9 В, то путевой генератор необходимо заменить и направить в электрические мастерские Службы.

О выполненной работе сделать запись в Журнале осмотра.

Московский метрополитен Служба
сигнализа­ции централизации и блокировки

ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ КАРТА №54

Электрические рельсовые цепи

Измерение напряжения на аппаратуре релейного конца тональной рельсовой цепи (ТРЦ).
Измерение напряжения пульсации (переменной составляющей) постоянного тока на путевых приемниках ТРЦ (ПРЦМ, ПСРЦ, ППМ, ПП)
Проверка отсутствия влияния путевых генераторов на работу путевых приемников смежных ТРЦ

При приемке в эксплуатацию и
после замены аппаратуры и оборудования
1 раз в год

При приемке в эксплуатацию и
после выполнения
монтажных работ

Измерительные приборы и инструмент: комбинированный измерительный прибор; индикатор АРС-КОМАГ-Б или измеритель ПК-РЦ-КОМАГ-Б, милливольтметр переменного напряжения В3-38 или мультиметр В7-63, типовой шунт РЦ, набор инструментов электромеханика.

1. Общие указания

1.1. Рельсовая цепь должна обеспечить три режима работы: нормальный, шунтовой и контрольный.

1.1.1. Нормальный режим обеспечивает надежное притяжение якоря путевого реле при свободной рельсовой цепи и напряжении в пределах:
— 0,8 — 1,6 В на входе (выводы 1143) путевого приемника ПРЦМ, ПСРЦ;
— 0,8 — 1,45 В на входе (выводы 11-43) путевого приемника ППМ;
— 6,мВ на входе (выводы 11-43) путевого приемника УПП-1;
— 6,мВ на входе (выводы А3-А4) путевого приемника УПП-2.
и сопротивлении балласта, принимающего значения от максимального (∞) до минимального (1 Ом·км).

1.1.2. Шунтовой режим обеспечивает надежное отпадание якоря пу­тевого реле при наложении на рельсовую цепь типового испытательно­го шунта сопротивлением 0,06 Ом и при напряжении не более:
— 0,56 В на входе (выводы 1143) путевого приемника ПРЦМ, ПСРЦ;

— 0,53 В на входе (выводы 1143) путевого приемника ППМ;

— 2,4 мВ на входе (выводы 1143) путевого приемника УПП-1;

— 2,4 мВ на входе (выводы А3А4) путевого приемника УПП-2.

1.1.3. Контрольный режим обеспечивает надежное отпускание якоря путевого реле при лопнувшем или изъятом рельсе, когда в месте разрыва нити возникает сравнительно высокое переходное сопротивление.
Напряжение на входе (выводы 11-43) путевого приемника ПРЦМ, ПСРЦ, ППМ должно быть не более 0,6 В.

1.2. Регулировка ТРЦ в нормальном режиме заключается в установке требуемого рабочего напряжения на входе путевого приемника каждой рельсовой цепи.
1.3. Регулировка напряжения на входе путевых приемников с общим питающим концом с начинается ТРЦ, имеющую большую длину.

1.3.1. Длины ТРЦ с общим питающим концом не должны отличаться более чем в 1,5 раза.
1.3.2. При необходимости получения соотношения длин смежных ТРЦ, питающихся от одного путевого генератора, более чем в 1,5 раза на приемном конце ТРЦ меньшей длины устанавливать уравнивающий трансформатор УТ типа УТ3.
1.3.3. Трансформатор УТ устанавливать на входе приемника ТРЦ меньшей длины, таким образом, чтобы его первичная обмотка (выводы 1-2) должна подключаться к входным выводам приемника, а вторичная обмотка — к рельсовой линии.
1.3.4. Выводы вторичной обмотки трансформатора УТ выбирать из условия примерного равенства напряжений на путевых приемниках, питаемых от одного путевого генератора.
1.3.5. Длины смежных ТРЦ, путевые приемники которых питаются от разных питающих концов, не должны отличаться более чем в 3 раза.

1.4. При регулировке ТРЦ необходимо учесть наличие зон дополнительного шунтирования, которые обусловлены отсутствием изолирующих стыков в ТРЦ.
1.5. На линиях метрополитена, оборудованных ТРЦ, длины зон дополнительного шунтирования находятся в пределах от 12 до 25 м.
Уменьшение зоны дополнительного шунтирования достигается увеличением напряжения на входе путевого приемника до максимального значения, указанного в регулировочных таблицах.

1.6. При движении поезда занятие ТРЦ происходит на некотором расстоянии от точки подключения аппаратуры входного конца ТРЦ, которое называется зоной дополнительного шунтирования по приближению.
1.7. Освобождение ТРЦ происходит на некотором расстоянии от точки подключения аппаратуры выходного конца ТРЦ, которое называется зоной дополнительного шунтирования по удалению.
1.8. С учетом зон дополнительного шунтирования фактическая длина ТРЦ больше ее физической длины, определяемой точками подключения аппаратуры входного и выходного концов ТРЦ.
1.9. Зона дополнительного шунтирования зависит:

— от тональной частоты;
— от длины ТРЦ;
— от рабочего напряжения на входе путевого приемника;
— от коэффициента возврата путевого приемника;
— от сопротивления рельсовой линии;
— от входного сопротивления питающего и релейного концов ТРЦ;
— от наличия дросселей-трансформаторов;
— от реального сопротивления поездного шунта и др.
1.10. Зона дополнительного шунтирования максимальна в ТРЦ при минимально допустимой величине напряжения на входе путевого приемника в нормальном режиме.
1.11. Зона дополнительного шунтирования минимальна в ТРЦ при максимально допустимой величины напряжения на входе путевого приемника в нормальном режиме.
1.12. Для получения минимальной зоны дополнительного шунтирования необходимо повысить величину напряжения на входе путевого приемника ТРЦ, не превышая максимально допустимого значения, при котором обеспечиваются нормальный, шунтовой и контрольный режимы работы ТРЦ.
1.13. Коэффициент возврата путевого приемника близок к 1, поэтому зона дополнительного шунтирования по приближению меньше зоны дополнительного шунтирования по удалению.
1.14. Зона ТРЦ ТРЦ ттттттттттрррр дополнительного шунтирования ТРЦ по приближению соответствует положению поезда, когда напряжение на входе путевого приемника снижается до значения порога отпускания, что соответствует величине напряжения менее 0,7 В, взятой с запасом (Кз = 1,15).
1.15. Зона дополнительного шунтирования ТРЦ по удалению соответствует положению поезда, когда напряжение на входе путевого приемника повышается до значения порога срабатывания, что соответствует величине напряжения 0,7 В, взятой с запасом (Кз = 1,15).
1.16. Минимальная гарантированная зона дополнительного шунтирования составляет 12м и учитывается при определении тормозных путей АРС и выборе точек подключения аппаратуры входного и выходного концов ТРЦ.
1.17. От размеров зоны дополнительного шунтирования по приближению значительно зависят регулировочные характеристики режима АРС.
1.18. Для нормальной работы поездных устройств АРС необходимо обеспечить нормативный сигнальный ток АРС в рельсах под приемными катушками на расстоянии, равном суммарной длине ТРЦ и установленной зоны дополнительного шунтирования по приближению.
1.19. При эксплуатации ТРЦ смена кодовых сигналов АЛС-АРС на поезде в зависимости от скорости поезда, длины зоны дополнительного шунтирования и ряда других факторов может происходить в указанных пределах зоны дополнительного шунтирования или точке подключения аппаратуры ТРЦ, а в исключительных случаях при большой скорости движения — после вступления на данную рельсовую цепь.
1.20. О предстоящей работе сделать запись в Жур­нале осмотра.

2. Измерение и регулировка напряжения в нормальном режиме работы ТРЦ

2.1. Изъять предохранители в цепях питания аппаратуры питающих концов ТРЦ, расположенных на расстоянии не менее 300 м от релейных концов регулируемых ТРЦ с общим питающим концом.
2.2. Измерить напряжение входного амплитудно-модулированного сигнала и питающего напряжения на аппаратуре релейного конца ТРЦ, нормативные значения которого, в зависимости от типа путевого приемника, приведены в таблице ниже.

Источник

Метрологические аспекты измерений уровня пульсаций в источниках питания постоянного тока

Каждое техническое средство обладает уникальными параметрами. В ходе практической деятельности выработаны методы по контролю и подтверждению данных параметров: испытания, проверки, калибровки, поверки. Созданы системы качества, программы постановки на производство и прочие регламенты, управляющие процессом выпуска продукции с требуемыми характеристиками.

На данный момент в отношении типовых агрегатов выпускаемых технических средств существуют стандартные методы контроля (измерений) их параметров, зафиксированные в ГОСТах и конструкторской документации, а также имеющие достаточную степень детализации и актуализируемые по мере необходимости в связи с появлением новых измерительных технологий и средств измерений.

Мы, производители такого типового технического средства, как источник питания (ИП) постоянного тока, были полностью уверены, что все методики измерений контролируемых параметров стандартизованы и апробированы тысячью пользователей и практически совершенны в методологическом плане. Но практическая деятельность заставила нас усомниться в данном утверждении.

Своеобразной темной лошадкой источников питания стал такой параметр, как пульсации электрического тока — достаточно распространённая техническая характеристика, активно применяемая при нормировании параметров источников питания. Методология его контроля проста как в техническом плане, так и в практической реализации.

Метод измерения пульсаций выходного тока

Определение пульсаций выходного тока проводят методом косвенных измерений, определяя падение напряжения на нагрузке микровольтметром переменного напряжения В3-57 (рис. 1).

Рис. 1. Измерительная схема контроля пульсаций

В большинстве методик поверки определение погрешности прибора выполняется при максимальном выходном токе и напряжении, равном 90% от конечного значения диапазона измерений.

Определение пульсаций проводят в следующем порядке:

  1. К выходу поверяемого прибора подключают катушку электрического сопротивления Р310, Р321 (в зависимости от выходного тока источника).
  2. К потенциальным зажимам катушки подключают микровольтметр В3-57.
  3. Органами управления поверяемого прибора устанавливают выходное напряжение, соответствующее 90% от конечного значения диапазона измерений.
  4. Для получения максимального значения выходного тока и 90%-о уровня выходного напряжения с помощью нагрузки устанавливают требуемое значение сопротивления.
  5. Измеряют пульсации напряжения, фиксируя показания микровольтметром В3-57.
  6. За результат измерения принимают значение, рассчитанное по формуле:

ИП считается прошедшим поверку по данному пункту, если значение пульсации выходного тока в режиме стабилизации тока не превышает 5 мА среднеквадратического значения.

Однако реализация описанного метода различными пользователями при, казалось бы, широких допусках продемонстрировала огромный разброс данного параметра, зачастую превышая пределы допусков в десятки раз.

Несложное исследование данного метода измерения дало интересные результаты. Применение при контроле пульсаций двух номиналов катушек сопротивлений Р310: 0,01 Ом и 0,001 Ом показало тысячекратное изменение уровня пульсаций при использовании одного и того же режима работы ИП, хотя по закону Ома значения измеряемого переменного напряжения должны были отличаться не более чем в 10 раз. Опыты при применении катушки Р323 номиналом 0,0001 Ом подтвердили эту тенденцию и показали полную несостоятельность предложенного метода измерений.

Было замечено значительное уменьшение уровня пульсаций при применении скрутки измерительных проводов, что натолкнуло нас на мысль исследовать вопрос электромагнитной составляющей природы этого явления (рис. 2).

Рис. 2. Измерительный кабель В3-57. Применение скрутки измерительных проводов значительно влияет на результат измерений пульсаций

Нормированные уровни индустриальных помех, допускаемые для современной техники, определяются множеством ГОСТов в зависимости от специфики устройства. Общая методика определения данного уровня помех регламентирует контроль параметров на уровнях единиц мкВ на расстоянии 3 и 10 м от испытуемого изделия. Однако на практике средства измерений находятся в непосредственной близости друг от друга, и уровни фактических помех, воздействующих на измерительные цепи средств измерений, никем не контролируются и должным образом не учитываются.

Применительно к нашему случаю мы провели практическое исследование уровня помех, регистрируемых измерительной схемой при контроле пульсаций (В3-57), и пересчитали в величину уровня пульсаций. Полученные результаты объяснили разброс показаний, наблюдаемый при контроле пульсаций разными пользователями и лабораториями.

Анализ гостированных методов измерений пульсаций, выполняемых при помощи осциллографа по ГОСТ 18953-73, показал незаконность использования данного метода в настоящее время, но на практике измерение по ГОСТ 18953-73 практически не применяется в утвержденных методиках поверки. Ранее действующий ГОСТ отменен и внедрен международный ГОСТ Р 54364-2011 (IEC 61204:2001) «Низковольтные источники питания постоянного тока. Эксплуатационные характеристики», регламентирующий новые подходы в контроле пульсаций:

  • дифференциальный метод измерения;
  • метод испытания нагрузочной вилкой.

Практическое применение данных методов вызвало больше вопросов, чем их отмена: при их использовании зафиксировать какие-либо критические уровни пульсаций не удалось. ТаРис. 3. Оснастка для контроля пульсаций по ГОСТ Р 54364-2011 ким образом, создается впечатление, что любой выпускаемый сегодня ИП гарантированно не имеет критических уровней пульсаций (рис. 3).

Рис. 3. Оснастка для контроля пульсаций по ГОСТ Р 54364-2011

Метод испытания нагрузочной вилкой (рис. 4) показал свою низкую чувствительность, начинающуюся на уровне 3 мА. При этом метод определяется чувствительностью токового пробника (токовых клещей) при контролируемом уровне пульсаций по току в диапазоне 2–5 мА.

Рис. 4. Метод испытания нагрузочной вилкой

Анализ методик измерений других производителей, в том числе иностранного производства, поражает многообразием применяемых способов. В зависимости от технического исполнения и мощности ИП разнятся и методы контроля данного параметра:

  • при помощи осциллографа с закрытым входом;
  • включением в измерительную цепь ИП обратной полярности;
  • при помощи дифференциальных пробников;
  • применением нагрузочных вилок и токовых клещей;
  • применением токовых шунтов и электронных нагрузок;
  • использованием ферритовых колец в измерительной схеме;
  • снятием показаний непосредственно с нагрузочных сопротивлений.

В конечном итоге все указанные методы сводятся к контролю уровня переменного напряжения.

Проведя анализ схемотехнических решений в исполнении источников питания, мы пришли к выводу, что пульсации постоянного тока — это характеристика стабилизатора ИП в режиме стабилизации тока. Пульсации тока выражены безразмерной величиной относительно величины рабочего тока и определяются двумя факторами:

  • режимом работы источника питания;
  • номиналом постоянного тока, генерируемого ИП.

Анализ составляющих формулы (1) показывает, что величина постоянного и переменного тока напрямую зависит от нагрузки, на которую работает ИП, разного поведения одной и той же нагрузки для постоянного и переменного тока (активной и реактивной составляющей).

При производстве универсальных источников питания нет информации о специфике будущей рабочей нагрузки, и при настройке и регулировке используется нагрузка, имеющая в большей части активную составляющую. Логично выглядит идея, что и при проведении контрольных операций с источником питания следует применять аналогичную нагрузку, имеющую в большей степени активную составляющую.

Анализ методов контроля пульсаций показывает активное применение электронных нагрузок. Функционал данных устройств, безусловно, удобен для воспроизведения необходимых режимов работы ИП. Но для контроля параметров пульсаций ИП критичным параметром становятся собственные пульсации и стабильность работы электронных нагрузок, которые в должном объеме никто не исследовал. Поэтому применение в методиках контроля пульсаций данных устройств, по нашему мнению, неприемлемо. В процессе производства ИП для контроля технических параметров нами было разработано устройство, максимально учитывающее специфику измерительной задачи, — реостат электронно-управляемый (РЭУ), технические характеристики которого приведены в таблице.

В основу конструкторского решения реализации РЭУ легли реальные сопротивления, серийно выпускаемые отечественной промышленностью. Подбор номиналов и нагрузочной способности данных резисторов определяется режимом работы источника в контролируемой точке. Избыток тепла, выделяемого на нагрузке, отводится из корпуса РЭУ при помощи принудительной вентиляции.

Запас по мощности на нагрузочных сопротивлениях, низкие требования к точности задания номинала сопротивления и система внутреннего мониторинга измерений — система защиты позволяет использовать измерительные точки других режимов работы РЭУ для более тщательного исследования поведения управляющей системы источника питания и корректности функционирования во всем диапазоне работы, исключая возможность повреждения РЭУ.

Фактически при поверке (проверке, калибровке) ИП необходимо проверить (изучить):

  • поведение управляющей системы источника питания;
  • корректность функционирования во всем диапазоне работы.

Для успешного выполнения этих задач РЭУ обладает следующими особенностями:

  • нагрузочные сопротивления имеют запас по мощности;
  • система внутреннего мониторинга измерений — система защиты позволяет безболезненно использовать измерительные нагрузочные номиналы соседних режимов работы РЭУ.

Плата коммутации выполнена на мощных транзисторах, исключающих процесс искрообразования и значительные потери на самом элементе. Конструкция плат выполнена с максимальным экранированием от генерирования собственных наводок на внешние проводники и улавливания внешних.

Конструктивно корпус РЭУ (рис. 5) выбран в исполнении, максимально исключающем прохождение внешних наводок внутрь корпуса. Разделение узлов и расположение их внутри корпуса минимизирует возможное взаимное влияние и распространение внутри корпуса потенциальных наводок. Измерительная часть дополнительно экранирована. Контрольный шунт выполнен из манганинового сплава, что в долгосрочной перспективе гарантирует стабильные характеристики его номинала.

Рис. 5. Реостат электронно-управляемый РЭУ-03

Внутренние источники питания, необходимые для работы цифровой части РЭУ, выполнены в индивидуальных модулях и отделены экранами от самих нагрузочных сопротивлений и измерительной части схемы.

Все эти конструкторские решения позволили нам минимизировать величины вероятных наводок до уровня десятых милливольт и миллиампер. Дальнейшая работа по уменьшению собственных наводок не представляется целесообразной, так как нормированные уровни контролируемых пульсаций составляют единицы милливольт (миллиампер).

Презентация данной нагрузки на выставках и общение с представителями заинтересованных организаций показали актуальность нашей разработки для практикующих метрологов и подсказали пути дальнейшей модернизации РЭУ, по окончании которой устройство можно будет использовать как для работы на переменном напряжении, так и для калибровки трансформаторов тока.

Таблица. Основные технические данные и характеристики РЭУ-03

Источник

Поделиться с друзьями
Моя стройка
Adblock
detector