Меню

Ультразвуковые датчики для измерения скорости потока



Использование ультразвуковой технологии для измерения скорости потока

Новейшая технология ультразвуковых измерений от TI использует АЦП и позволяет интеллектуальным счетчикам потока обеспечивать высокую точность измерений. При этом высокая точность может быть достигнута при сохранении низкого потребления за счет использования микроконтроллеров MSP430FR6047 со встроенным ультразвуковым модулем.

Ультразвуковые расходомеры используют зависимость времени пролета ультразвуковой волны (time-of-flight, TOF) от скорости потока для определения объема самого потока. При этом рассчитывается разность времени распространения ультразвука в прямом и обратном направлении. Данная технология отлично подходит для измерения скорости потока в широком диапазоне значений и позволяет работать как с жидкостями, например, водой или маслом, так и с газами, например, воздухом и метаном.

Ультразвуковые измерители на основе TOF определяют скорость потока, основываясь на разнице во времени распространения ультразвуковых сигналов в направлении потока и в обратном направлении. Ультразвуковая волна движется быстрее при распространении в направлении потока и медленнее, при распространении против потока. При использовании такой технологии датчики могут находиться как внутри, так и снаружи трубы. В обоих случаях необходимо обеспечить прямой путь прохождения жидкости (газа) между двумя трансдьюсерами, что требует соответствующей конструкции измерительной трубки, в которой эти трансдьюсеры размещены. Технология не эффективна при наличии пузырьков воздуха, так как они приводят к значительному ослаблению ультразвукового сигнала. Поскольку скорость распространения звука зависит от состава компонентов среды, то ультразвуковая технология на основе TOF также может быть использована для анализа состава потока.

Конструкции измерителей потока

По конструктивному исполнению ультразвуковые расходомеры на основе TOF делятся на два типа: с внутренней и внешней установкой датчиков. В расходомерах с внутренним расположением датчиков трансдьюсеры непосредственно контактируют с потоком жидкости. В расходомерах с внешней установкой датчиков трансдьюсеры размещаются на поверхности трубы и не оказывают влияния на поток.

Трансдьюсеры в измерителях могут располагаться по диагонали, находясь в прямой видимости друг от друга, как показано на Рисунке 1. Они также могут работать с отраженными волнами, в таком случае ультразвук от передающего трансдьюсера достигает принимающего трансдьюсера только после отражения от рефлекторов, как показано на Рисунке 2. Некоторые промышленные счетчики для труб большого диаметра имеют две пары трансдьюсеров для повышения производительности и компенсации значительного затухания, как показано на Рисунке 3.

Рис. 1. Диагональное размещение трансдьюсеров в расходомере.
Рис. 2. Размещение трансдьюсеров, работающих с отраженной звуковой волной.
Рис. 3. Варианты размещения трансдьюсеров.

На Рисунке 4 показан расходомер с внешним расположением трансдьюсеров. При такой конструкции звуковая волна испытывает повышенное затухание, так как ей требуется пройти через материал трубы.

Рис. 4. Размещение трансдьюсеров в расходомерах с внешними датчиками.

Одна из важнейших задач, возникающих при создании ультразвуковых счетчиков, заключается в поддержании высокой точности измерений в широком диапазоне скоростей потока от нескольких литров в час до десятков тысяч литров в час. Другой проблемой становится сохранение точности измерений при различной температуре потока, которая, в зависимости от конкретного приложения, может находиться в диапазоне от 0 °C до 85 °C. Поскольку скорость прохождения ультразвуковой волны изменяется при изменении температуры жидкости, то разница во времени распространения будет приводить к температурной погрешности. Как показано на Рисунке 5, температурная зависимость скорости звука в воде не является линейной и колеблется в диапазоне 1420…1540 м/с. В итоге, если не учитывать влияние температуры, это может привести к погрешности измерения скорости потока более чем на 5 процентов. Таким образом, для повышения точности системы необходим датчик температуры.

Рис. 5. Температурная зависимость скорости звука в воде.

Существует альтернативный подход, позволяющий выполнять измерения без контроля температуры. При этом учитывается не только разность времени пролета в прямом и обратном направлении, но и абсолютные значения времен пролета.

Преимущества использования аналогово-цифровых преобразователей (АЦП)

Существует несколько способов измерения разницы времен пролета в прямом и обратном направлении. В первом случае применяется время-цифровой преобразователь (time-to-digital converted, TDC). Второй способ подразумевает использование цифро-аналогового преобразователя для оцифровки сигналов, принятых трансдьюсерами, с их последующей корреляцией.

В методе, использующем TDC, фиксируются только точки пересечения сигналом заданного нулевого порога, как показано на Рисунке 6.

Рис. 6. Измерение времени пролета с использованием время-цифрового преобразователя.

При использовании АЦП прямая и обратная волны, принимаемые трансдьюсерами, оцифровываются и сохраняются целиком. Дальнейшая цифровая пост-обработка формы сигналов определяет дифференциальное значение TOF.

Применение АЦП имеет принципиальные преимущества по сравнению с использованием TDC:

  • Дополнительное шумоподавление. Корреляция сигналов обеспечивает дополнительную низкочастотную фильтрацию, подавляя шумы. Эту функцию эффективно выполняет малопотребляющий микроконтроллер MSP430FR6047 от Texas Instruments. Рассматриваемый метод приводит к уменьшению шумов в 3-4 раза. Корреляция также подавляет линейный шум.
  • Устойчивость к изменениям амплитуды сигнала. Алгоритм, основанный на корреляции, нечувствителен к изменению амплитуды принимаемого сигнала, разбросу параметров трансдьюсеров и к колебаниям температуры. Изменение амплитуды сигнала часто наблюдается при высоких скоростях потока. Устойчивость является значительным преимуществом, так как характеристики трансдьюсеров ухудшаются с течением времени, а срок службы счетчика может превышать 10 лет.
  • Возможность построения огибающей принимаемого сигнала. Доступность информации об амплитуде позволяет подстраивать частоты трансдьюсеров. Кроме того, контроль огибающей обеспечивает фиксацию изменений характеристик трансдьюсеров из-за старения. Применение АЦП позволяет выполнять автоматическую подстройку усиления (automatic gain control, AGC) для повышения амплитуды сигнала, если коэффициент усиления трансдьюсера уменьшается с течением времени. Таким образом, характеристики системы сохраняются, даже несмотря на старение трансдьюсеров.

На Рисунке 7 представлена блок-схема измерителя на базе АЦП, который обеспечивает необходимую передискретизацию при оцифровке сигналов.

Рис. 7. Блок-схема измерителя на базе АЦП.

Измерение абсолютного времени пролета TOF

Измерение абсолютного времени пролета TOF устраняет необходимость использования температурного датчика и вычисления скорости звука в воде. Существует несколько способов точного измерения абсолютного значения TOF. Один из способов заключается в расчете огибающей принятого сигнала и определении точки, в которой огибающая принимает заданное пороговое значение.

Читайте также:  Как измерить глюкозу у собаки глюкометром

Абсолютное значение TOF будет определяться временем смещения точки пересечения порогового значения, как показано на Рисунке 8.

Рис. 8. АЦП позволяет построить огибающую сигнала для измерения
абсолютного времени пролета TOF. Увеличенное изображение
представлено на нижнем рисунке.

Ультразвуковой модуль микроконтроллера MSP430FR6047

В состав микроконтроллера MCP430™ входит ультразвуковой аналоговый модуль USS (ultrasonic-sensing solution). Благодаря его функционалу удается создавать высокоэффективные ультразвуковые расходомеры. При этом USS работает независимо от центрального процессора MCP430™. На Рисунке 9 показана блок-схема данного модуля. USS включает в себя универсальный источник питания (UUPS), мощный секвенсор (PSQ), программируемый импульсный генератор (PPG), драйвер и цепь согласования импеданса (PHY), программируемый усилитель (PGA), блок высокоскоростной фазовой автоподстройки (HSPLL), высокоскоростной сигма-дельта АЦП (SDHS) и секвенсор сбора данных (ASQ).

Встроенный ультразвуковой модуль USS использует собственную систему питания, и может быть включен и выключен независимо от других блоков микроконтроллера MCP430FR6047. Его также можно перезагрузить, не затрагивая ни один из других модулей микроконтроллера.

Согласование импеданса в ультразвуковом модуле имеет решающее значение для получения минимального дрейфа при измерении разницы времени пролета TOF с течением времени и при любых колебаниях температуры воды. Это также позволяет работать с очень низкими скоростями потока.

Рис. 9. Функциональная блок-схема ультразвукового модуля USS.

Вывод

Новейшая технология ультразвуковых измерений от TI использует АЦП и позволяет интеллектуальным счетчикам потока обеспечивать высокую точность измерений. При этом высокая точность может быть достигнута при сохранении низкого потребления за счет использования микроконтроллеров MSP430FR6047 со встроенным ультразвуковым модулем.

Источник

Ультразвуковые датчики потока.

Ультразвуковые датчики эффективно используются для измерения потока во многих медико-биологических и промышленных применениях. Основным элементом конструкции ультразвукового датчика является пьезоэлектрический излучатель коротких посылок акустических (упругих) волн. Для измерения потока используются частоты, лежащие за пределами слышимого акустического диапазона — в ультразвуковой области. Работа ультразвуковых датчиков потока основана на одном из двух физических принципов. В датчиках первого типа (измерение времени прохождения сигнала) используется тот факт, что скорость звука, распространяющегося в движущейся среде, равна скорости относительно этой среды плюс скорость движения самой среды. В датчиках второго типа используется изменение (доплеровский сдвиг) частоты ультразвуковой волны при ее рассеянии движущейся средой. В данном разделе мы опишем эти основные типы ультразвуковых измерителей потока, принципы их работы и применение.

В ультразвуковых измерителях потока используются электроакустические преобразователи из пьезоэлектрических материалов, осуществляющие преобразование электрической мощности в акустические колебания. Идеальным пьезоэлектрическим материалом для электроакустического преобразователя является такой материал, который обеспечивает низкий уровень шума, высокую эффективность преобразования и позволяет создать преобразователь с высокой добротностью. Чаще всего в электроакустических преобразователях используется цирконат – титанат свинца (ЦТС). Преимущество этого материала — очень высокая эффективность электроакустического преобразования и высокая температура Кюри (приблизительно 300 o C); последнее уменьшает вероятность деполяризации материала в процессе припаивания выводов преобразователя.

Можно изготовить ультразвуковой преобразователь любой формы посредством расплавления материала и последующей его формовки. Пьезоэлектрические кристаллы подвергаются искусственной поляризации путем помещения их в сильное электрическое поле при высокой температуре и охлаждения в этом поле ниже температуры Кюри. Обычно формируются преобразователи в виде дисков, на противоположные плоские поверхности которых наносятся металлические электроды. Через эти электроды генератор колебаний возбуждает кристалл-излучатель. Электроды кристалла-приемника присоединены к высокочастотному усилителю. Для обеспечения максимальной эффективности толщина кристалла обычно выбирается равной половине длины ультразвуковой волны.

Выбор рабочей частоты преобразователя определяется фундаментальными физическими факторами. Конечное значение диаметра преобразователя обуславливает наличие дифракционного распределения интенсивности ультразвуковой волны по аналогии с апертурной дифракцией в оптике. В области ближнего поля пучок имеет практически цилиндрическую форму, соответствующую геометрии излучателя, и его уширение мало. Однако распределение интенсивности в пучке неоднородно, поскольку здесь возникают многочисленные интерференционные максимумы и минимумы. Расстояние от излучателя, определяющего характерный размер (dnf) области ближнего поля, находится по формуле

, (1.12)

где D — диаметр преобразователя и l — длина волны.

В области дальнего поля пучок расходится, причем интенсивность ультразвуковой волны в пучке изменяется обратно пропорционально квадрату расстояния от преобразователя. Для угла расходимости пучка имеем

Эффект расходимости пучка ухудшает пространственное разрешение, поэтому область дальнего поля использовать не рекомендуется. Для обеспечения работы в области ближнего поля нужны большие преобразователи и высокие рабочие частоты. В промышленных применениях пространственное разрешение при измерении потока можно получить, выбирая рабочую частоту и размер преобразователя таким образом, чтобы размер области ближнего поля приближенно соответствовал диаметру потокопровода (трубы, трубопровода).

Правильный выбор рабочей частоты очень важен для измерителей потока крови. Для пучка с постоянным поперечным сечением мощность ультразвуковой волны экспоненциально спадает с расстоянием из-за ее поглощения в ткани. С этой точки зрения предпочтительнее низкие рабочие частоты, поскольку коэффициент поглощения ультразвука квазилинейным образом возрастает с увеличением частоты. С другой стороны, наиболее распространенные ультразвуковые измерители потока — доплеровские датчики потока — работают на принципе детектирования мощности ультразвуковой волны, рассеиваемой движущимися красными кровяными тельцами, причем рассеиваемая мощность пропорциональна четвертой степени частоты. Таким образом, в этих измерителях потока для увеличения детектируемой мощности необходимо увеличивать рабочую частоту. Компромисс достигается при выборе рабочей частоты в диапазоне от 2 до 10 MГц.

Датчик потока на принципе измерения времени прохождения сигнала.

Датчик потока, работающий на принципе измерения времени прохождения сигнала — один из простейших ультразвуковых измерителей потока. Он широко используется в промышленности и пригоден также для респираторных измерений и измерений потока крови. На рис. 5 иллюстрируются два возможных способа расположения преобразователей в датчике этого типа. Способ расположения, представленный на рис. 5(а) , имеет очевидное преимущество, заключающееся в возможности закреплять преобразователи на внешней поверхности трубы или кровеносного сосуда, что исключает ограничение потока. На рис. 5(б) показаны преобразователи, изолированные от трубы; они используются для высокотемпературных измерений (например, при газификации каменного угля). В этом случае связь преобразователей со средой осуществляется с помощью буферных стержней или волноводов.

Читайте также:  Назовите основные единицы измерения информации что такое 1 бит

Для конфигурации измерителя потока, показанной на рис. 5(б), эффективная скорость ультразвука в кровеносном сосуде или трубе равна скорости звука с относительно текучей среды плюс компонента, связанная с величиной u — скоростью потока, усредненной вдоль пути распространения ультразвуковой волны. Для ламинированного потока u=1,33, для турбулентного -u=1,07, где— скорость, усредненная по площади поперечного сечения трубы или кровеносного сосуда. Разница в значенияхu и объясняется тем, что ультразвук распространяется вдоль одной линии, а не охватывает все поперечное сечение потока. Формула для времени прохождения ультразвукового сигнала между преобразователями вверх по течению (+) и вниз по течению (-) имеет вид

, (1.14)

Из этой формулы следует, что время прохождения меньше для случая распространения ультразвуковой волны “вместе с потоком”, т.е. вниз по течению.

В одной из модификаций этого метода используются короткие акустические импульсы, попеременно пересылаемые в направлении потока и против него, для того чтобы получить значение разности Dt между временем прохождения сигнала вверх по течению и временем его прохождения вниз по течению. Величина Dt пропорциональна средней скорости u и равна

. (1.15)

Эту величину можно измерить, используя два преобразователя, расположенные в соответствии с рис. и попеременно выполняющие функции излучателя и приемника, или используя излучатель и приемник на каждой стороне кровеносного сосуда или трубы. Единственным препятствием на пути практической реализации данного метода является малость величины Dt, значения которой лежат в наносекундном диапазоне; поэтому для достижения адекватной стабильности необходимо сложное электронное оборудование.

На рис. 5(б) представлен более простой вариант ультразвукового датчика потока на принципе измерения времени прохождения сигнала, используемой в некоторых промышленных системах. При подстановке в выражение (1.15) =0 получаем Dt=2Du/c. Скорость звука c может изменяться с температурой, и с этим могут быть связаны значительные погрешности измерения Dt, если учесть, что в формулу для Dt входит не c, а c 2 .

Большинство стандартных датчиков потока, работающих на принципе измерения времени прохождения сигнала, выполнены по схеме, представленной на рис. 5(а). Преимущества таких датчиков (измерителей) потока заключается в следующем: 1) с их помощью можно измерять потоки самых различных жидкостей и газов, поскольку для проведения измерений не требуется наличие в текучей среде частиц, отражающих ультразвук; 2) они позволяют определять направление потока; 3) их показания сравнительно нечувствительны к изменениям вязкости, температуры и плотностей текучей cреды; 4) из всех серийно выпускаемых измерителей потока промышленные устройства этого типа обеспечивают наивысшую точность измерений.

Рассматриваемые датчики потока пригодны для измерения потоков жидкостей во многих промышленных применениях. В группу текучих сред, с которыми могут работать эти датчики, входят вода, молоко, масло, очищенные сточные воды, фармацевтические жидкости, жидкая бумажная масса. Измеритель потока серии 240, выпускаемый фирмой Controlotron Corp., — пример ультразвукового измерителя потока для промышленных применений, закрепляемого на внешней поверхности трубопровода. Это устройство позволяет измерять скорость потока жидкости в диапазоне от 0,3 мм/c до 9,14 м/с с точностью до 1% и может работать с трубой любого диаметра от 2,54 см до 1,52 м независимо от материала трубы и толщины ее стенок. Согласно спецификации, предоставляемой фирмой Controlotron, типичное разрешенияе измерителя серии 240 составляет 1,52 мм/с.

Ультразвуковые измерители потока были опробованы также в качестве пневмотахометров — для измерения мгновенного значения объемного расхода вдыхаемого или выдыхаемого газа. Ультразвуковые пневмотахометры имеют следующие теоретические преимущества: 1) высокое быстродействие; 2) широкий динамический диапазон; 3) отсутствие движущихся частей; 4) пренебрежимо малое влияние на поток; 5) естественную двунаправленность; 6) легкость очистки и стерилизации. В настоящее время ультразвуковые пневмотахометры находятся все еще в стадии разработки. Есть несколько проблем, препятствующих успешному внедрению этих устройств: 1) низкая акустическая эффективность передачи ультразвука через газы; 2) широкий диапазон изменений состава, температуры и влажности газа; 3) неудовлетворительное понимание природы ультразвукового поля и характера его взаимодействия с движущимся газом .

Доплеровские измерители потока непрерывного действия.

На рис. 5,в показано, как могут располагаться преобразователи в доплеровских измерителях потока непрерывного действия. В этих измерителях потока используется известный эффект изменения (понижения) частоты звука, детектируемого движущимся приемником, удаляющимся от неподвижного источника звука (эффект Доплера). Если излучатель и приемник неподвижны, а движется объект (частица в текучей среде), отражающий ультразвуковую волну, то обусловленный эффектом Доплера сдвиг частоты при симметричном расположении преобразователей по отношению к аксиально-симметричному потоку рассчитывается по формуле

, (1.16)

где fd— доплеровский сдвиг частоты; f— частота излучаемой ультрозвуковой волны; u — скорость объекта (частицы в текучей сркде); c — скорость звука; q — угол между направлением излучения (приема) ультрозвуковой волны и осью трубы или кровеносного сосуда. Если поток не имеет аксиальной симметрии или преобразователи расположены несимметрично, то в формулу (1.16) нужно вводить дополнительный тригонометрический коэффициент.

Самое важное преимущество доплеровского измерителя потока непрерывного действия — возможность измерения кровотока с помощью преобразователей, расположенных на поверхности тела с одной стороны кровеносного сосуда. Измерители потока этого типа могут работать с жидкостями, содержащими включения газов или твердых тел. Можно указать и ряд других преимуществ этих устройств: 1) временные задержки сигнала в них минимальны и определяются главным образом характеристиками фильтров; 2) при измерении кровотока помехи от сигнала электрокардиограммы (ЭКГ) незначительны; 3) такие устройства можно устанавливать в дешевых регуляторах потока.

При использовании доплеровского измерителя потока непрерывного действия для получения сигнала доплеровского сдвига необходимо наличие в текучей среде каких-либо частиц. Сигнал доплеровского сдвига не является одночастотным гармоническим сигналом, что обусловлено рядом причин:

Читайте также:  Единицы измерения коэффициента демпфирования

1. Профиль распределения скорости по поперечному сечению потока (профиль потока) неоднороден. Частицы движутся с различными скоростями, генерируя различные по частоте доплеровские сдвиги.

2. Частица отражает ультразвуковую волну в течении короткого промежутка времени.

3. Хаотическое вращение частиц и турбулентность вызывают различные доплеровские сдвиги.

Два других недостатка доплеровского измерителя потока непрерывного действия — практически полное отсутствие информации о профиле потока и невозможность определения направления потока без дополнительной обработки сигнала.

Импульсные доплеровские измерители потока.

Импульсный доплеровский измеритель потока работает в радарном режиме и выдает информацию о профиле потока текучей среды. На рис. 6 иллюстрируется принцип работы этого устройства. Преобразователь возбуждается короткими посылками сигнала несущей частоты от генератора. Этот преобразователь выполняет функции излучателя и приемника; отражаемый сигнал с доплеровским сдвигом принимается с некоторой временной задержкой относительно момента излучения первичного сигнала. Временный интервал между моментами излучения и приема сигнала является непосредственным указателем расстояния до отражающей частицы (дальности). Следовательно, можно получить полную “развертку” отражений сигнала поперек трубы или кровеносного сосуда. Профиль скорости в поперечном сечении кровеносного сосуда получается в результате регистрации доплеровского сдвига сигнала при различных временных задержках. С помощью импульсного доплеровского измерителя потока можно оценить диаметр кровеносного сосуда. Как видно из рис. 6, принимаемые сигналы А и С обусловлены отражениями от ближней и дальней стенок сосуда соответственно. Расстояние между точками, где происходят эти отражения, непосредственно связано через простые геометрические соотношения с диаметром сосуда.

Аналогичный принцип измерения лежит в основе метода ультразвукового сканирования в амплитудном режиме (А-режиме) и метода эхо-кардиографии. Ультразвуковой преобразователь устанавливается напротив участка тела или органа, подлежащего сканированию. Этот преобразователь излучает ультразвуковой сигнал, испытывающий отражение на любой неоднородности ткани вдоль направления сканирования. Задержка между временем излучения и приема сигнала может быть использована для определения места локализации этой неоднородности вдоль определенного пути сканирования.

Длительность излучаемого импульса является важным фактором при использовании импульсного доплеровского измерителя для регистрации кровотока. В идеале это должен быть очень короткий импульс, чтобы получить хорошее разрешение по расстоянию. С другой стороны, для достижения достаточно высокого значения отношения сигнал/шум и хорошего разрешения по скорости длительность этого импульса должна быть достаточно велика. Типичный компромиссный вариант — использование импульсов с частотой повторения 8 МГц и длительностью 1 мкс.

Доплеровским измерительным системам, работающим в импульсном режиме, присуще внутреннее ограничение. Оно выражается в том, что при заданной дальности ограничен диапазон измеряемых скоростей. Это вынуждает использовать импульсы с меньшей частотой повторения fr. Действительно, для устранения неопределенности в определении расстояния (дальности) эхо-сигнал от каждого импульса должен быть проанализирован до момента посылки следующего импульса. Следовательно,

, (1.17)

где Rm — максимальная определяемая при данном измерении дальность. Теорема о дискретизации утверждает необходимость выполнения условия

Из соотношений (1.17), (1.18) и (1.16) получаем

, (1.19)

т.е. произведение максимальной дальности на максимальную скорость — ограниченная скорость. Это означает, что нельзя измерить высокие скорости при больших расстояниях до отражающего объекта. Спектральное уширение, которое может привести к появлению в сигнале спектральных составляющих с частотами, превышающими несущую частоту, а также неидеальность характеристик фильтров нижних частот, используемых для исключения эффекта наложения спектров, приводит к еще более жестким ограничениями по сравнению с тем, которое определяется формулой (1.19).

В импульсных доплеровских системах преобразователи имеют более сложную конструкцию, чем в доплеровских системах непрерывного действия. Любой кристаллический преобразователь характеризуется высокой добротностью Q (узкой частотной характеристикой) и поэтому после окончания возбуждающего электрического сигнала довольно долго осциллирует на своей резонансной частоте. Импульсный доплеровский преобразователь модифицируется путем добавления к нему спереди или сзади массивного демпфера, что обеспечивает уменьшение (уширение частотной характеристики) кристалла. Типичные значения модифицированной добротности — от 5 до 15. При использовании одного общего преобразователя в качестве излучателя и приемника отключение излучателя осуществляется с помощью логического элемента (вентиля). Однокаскадный логический элемент не обеспечивает надлежащей развязки мощного сигнала, возбуждающего излучатель, от исключительно слабого принимаемого сигнала. Проблема развязки решается последовательным включением двух логических элементов.

При использовании импульсных доплеровских систем возникают дополнительные проблемы и с обработкой принимаемого сигнала. В система должна быть предусмотрена некоторая схема, обеспечивающая защиту усилителя высокой частоты от перегрузок во время передачи сигнала и предотвращающая поступление напряжения генератора на вход этого усилителя во время приема сигнала. Примером такой схемы является диодная структура, обладающая низким сопротивлением для высокоуровневого передаваемого сигнала и высоким сопротивлением для слабого принимаемого сигнала. Измерение профилей потока в реальном масштабе времени достигается путем использования 16 логических элементов (селекторов дальности), задающих различные временные задержки для принимаемого сигнала. На выходе измерительного устройства имеем при этом 16 “параллельных” сигналов, соответствующих различным точкам в поперечном сечении трубы или кровеносного сосуда и определяющих временную зависимость локальных скоростей потока в этих точках. Профиль скорости формируется путем быстрого сканирования по этим 16 каналам.

Главное преимущество импульсных доплеровских измерителей потока — возможность получения информации о профиле потока. Кроме того, в этих устройствах детектируются сигналы, отражаемые частицами из малых объемов текучей среды (в силу сканирования по поперечному сечению потока), и поэтому на детекторы нуля поступают сигналы с узким частотным спектром, что является другим важным преимуществом измерителей потока этого типа. И наконец, поскольку для импульсного доплеровского измерителя потока нужен только один преобразователь, выполняющий функции как излучателя, так и приемника, то это — идеальное устройство для измерений с помощью катетера. Такие измерители используются для регистрации кровотока в различных участках кровеносной системы.

Источник